e-logp曲線法
按e-logp曲線法來計算地基的沉降與e-p曲線一樣，每一分層壓縮量計算公式仍為S=(e1-e2)/(1+e1)·H，與前述利用e-p曲線或壓縮系數(shù)av計算的方法步驟基本相同，所不同的只是選用壓縮性指標和確定初始及最終孔隙比的手段不同，須由現(xiàn)場壓縮曲線求得。經(jīng)推導可得出用e-logp曲線或壓縮指數(shù)Cv的沉降計算公式為：
S=H·CC/(1+E0)·log(p0+Δp)/p0(2-1)
由于土的應力歷史對土的壓縮性能有較大影響，應先推估土的受荷歷史和計算未來在建筑物荷載作用下，土可能產(chǎn)生的新的壓縮變形。必須確定先期固結應力Pc，根據(jù)卡薩格蘭德提出的依據(jù)室內壓縮曲線特征的經(jīng)驗圖解法，可在e-logp曲線上圖解得出先期固結壓力Pc，根據(jù)反映土體固結程度的超固結比OCR=pc/p0(P0為現(xiàn)有有效應力)，當OCR=1時，為正常固結土，OCR>1時，為超固結土;由于土在鉆探、取樣、運輸、制備土樣和試驗過程中或多或少地會受到擾動，擾動愈大，曲線的位置就愈低，所以室內壓縮試驗成果不能反映現(xiàn)場條件下土的壓縮性能，還須對室內壓縮試驗所得e-logp曲線加以修正為現(xiàn)場壓縮曲線。
確定了土的固結性質，并分別確定正常固結土和超固結土的現(xiàn)場壓縮曲線，這里僅示出推求結果。經(jīng)過大量研究者的證實，無論土受何等程度的擾動，在室內進行壓縮試驗時，所得的多條e-logp曲線在0.42e0處附近都趨于一點，由此推算土的現(xiàn)場壓縮曲線勢必也通過該點。同時假定試樣的孔隙比還能保持現(xiàn)場原位條件下的數(shù)值e0。另外在超固結土中由室內的回彈再壓曲線可知在曲線中存在一個滯后環(huán)，其斜率應為超固結土的超固結段壓縮量的膨脹指數(shù)Cs，超固結土在壓縮應力ΔP作用下的壓縮量就由超固結段的壓縮量S1和正常固結段的壓縮量S2兩部分總和而成。其計算公式為：
Si=S1+S2=Hi/(1+e0)·(Cs·logpc/p0+Cc·log(p0+Δp)/pc) (2-2)
當Δp較小，p0+Δp
SI=Hi/(1+e0)·(Cs·log(p0+Δp)/pc)(2-3)
按e-logp曲線法來計算地基的沉降與e-p曲線一樣，每一分層壓縮量計算公式仍為S=(e1-e2)/(1+e1)·H，與前述利用e-p曲線或壓縮系數(shù)av計算的方法步驟基本相同，所不同的只是選用壓縮性指標和確定初始及最終孔隙比的手段不同，須由現(xiàn)場壓縮曲線求得。經(jīng)推導可得出用e-logp曲線或壓縮指數(shù)Cv的沉降計算公式為：
S=H·CC/(1+E0)·log(p0+Δp)/p0(2-1)
由于土的應力歷史對土的壓縮性能有較大影響，應先推估土的受荷歷史和計算未來在建筑物荷載作用下，土可能產(chǎn)生的新的壓縮變形。必須確定先期固結應力Pc，根據(jù)卡薩格蘭德提出的依據(jù)室內壓縮曲線特征的經(jīng)驗圖解法，可在e-logp曲線上圖解得出先期固結壓力Pc，根據(jù)反映土體固結程度的超固結比OCR=pc/p0(P0為現(xiàn)有有效應力)，當OCR=1時，為正常固結土，OCR>1時，為超固結土;由于土在鉆探、取樣、運輸、制備土樣和試驗過程中或多或少地會受到擾動，擾動愈大，曲線的位置就愈低，所以室內壓縮試驗成果不能反映現(xiàn)場條件下土的壓縮性能，還須對室內壓縮試驗所得e-logp曲線加以修正為現(xiàn)場壓縮曲線。
確定了土的固結性質，并分別確定正常固結土和超固結土的現(xiàn)場壓縮曲線，這里僅示出推求結果。經(jīng)過大量研究者的證實，無論土受何等程度的擾動，在室內進行壓縮試驗時，所得的多條e-logp曲線在0.42e0處附近都趨于一點，由此推算土的現(xiàn)場壓縮曲線勢必也通過該點。同時假定試樣的孔隙比還能保持現(xiàn)場原位條件下的數(shù)值e0。另外在超固結土中由室內的回彈再壓曲線可知在曲線中存在一個滯后環(huán)，其斜率應為超固結土的超固結段壓縮量的膨脹指數(shù)Cs，超固結土在壓縮應力ΔP作用下的壓縮量就由超固結段的壓縮量S1和正常固結段的壓縮量S2兩部分總和而成。其計算公式為：
Si=S1+S2=Hi/(1+e0)·(Cs·logpc/p0+Cc·log(p0+Δp)/pc) (2-2)
當Δp較小，p0+Δp
SI=Hi/(1+e0)·(Cs·log(p0+Δp)/pc)(2-3)