摘 要：以某實際工程為背景，介紹在用PIT進行常規(guī)的低應(yīng)變檢測和靜載荷試驗后，發(fā)現(xiàn)較高比例的樁在接頭位置都存在缺陷，結(jié)合相關(guān)資料進行綜合分析，對樁的缺陷性質(zhì)做出了正確判別；而后采用動力復(fù)位的方法，同時進一步采用PDA打樁分析儀和精密水準儀進行跟蹤監(jiān)測，由此杜絕了工程隱患。
關(guān)鍵字：預(yù)制方樁 缺陷 波形曲線 PIT PDA 沉降
0．引言
近年來，預(yù)制方樁在上海地區(qū)的多層、小高層民用住宅以及工業(yè)廠房項目的基樁工程中得到了廣泛的應(yīng)用，隨之而來的，由于打樁過程中多節(jié)樁接頭的焊接質(zhì)量不好、現(xiàn)場預(yù)制而導(dǎo)致樁身混凝土強度偏低、錘擊應(yīng)力過高及土方開挖等施工因素而造成的預(yù)制方樁產(chǎn)生裂縫、斷裂甚至上下節(jié)脫離的工程質(zhì)量事故時有發(fā)生。沉樁后的基樁檢測，成為對預(yù)制方樁施工質(zhì)量的主要控制手段之一。
本文以位于上海郊區(qū)軟弱土層上建造的一12層住宅樓為背景，介紹在用PIT（美）(Pile Integrity Tester) 樁身完整性測試儀進行低應(yīng)變檢測和靜載荷試驗后，結(jié)合沉降測量、地質(zhì)資料、施工資料等進行綜合分析，對樁的缺陷性質(zhì)做出了正確判別，并采取了動力復(fù)位的治理方法及PDA（美）（PileDriving Analyzer）打樁分析儀的高應(yīng)變法對復(fù)位效果進行評判，由此杜絕了工程隱患。
1．工程概況
某民用住宅工程為12層的框剪結(jié)構(gòu)，基樁采用混凝土預(yù)制方樁。樁型為JZHb-235-1313B，樁端持力層為⑤-1b粉質(zhì)粘土夾砂層，單樁抗壓承載力設(shè)計值為680kN，總樁數(shù)為235根。場地地質(zhì)概況：擬建場地屬濱海平原地貌類型，樁長范圍內(nèi)各土層物理力學(xué)指標表1。
2．工程樁檢測結(jié)果
該工程基坑開挖1.5米左右，按設(shè)計要求對3根樁進行單樁豎向抗壓極限承載力試驗，試驗前的低應(yīng)變動測試驗發(fā)現(xiàn)其中2根的反射波曲線出現(xiàn)明顯的接樁位置缺陷，其57#和106#樁低應(yīng)變反射波曲線分別見圖1和圖2。
表1 地基土土層分布及物理力學(xué)指標
層號
土層名稱
厚 度（m）
比貫入阻力Ps（Mpa）
標準貫入
N63.5（擊）
預(yù)制樁
fs（kPa）
fp（kPa）
②
粉質(zhì)粘土
0.00~2.20
0.60
15
③
淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土
615~8.90
0.48
<6m,15
>6m,20
④
淤泥質(zhì)粘土
3.90~8.10
0.59
20
⑤1a
粘土
4.40~7.30
0.80
30
⑤1b
粉質(zhì)粘土夾砂
2.95~13.20
1.73
5.7
50
1500
⑤4
粉質(zhì)粘土
0.00~6.30
3.37
7.8
65
2000
⑦1
砂質(zhì)粉土
0.00~6.55
8.02
25.4
75
4000
⑦2a
粉砂
7.90~14.90
14.27
39.6
90
6000
隨后的靜載試驗結(jié)果也表明此2根試驗樁的單樁極限抗壓承載力均未達到設(shè)計值，且其中1根的情況非常典型: Q-S曲線在550kN出現(xiàn)明顯向下的拐點，即660kN荷載下的沉降明顯增大，是前一級的3倍多，而在770kN后沉降收斂，曲線又開始上翹；從S-lgt曲線中也可以看到660kN荷載級明顯曲折，沉降出現(xiàn)極大值。上述現(xiàn)象非常明確的表明本試樁接樁處有明顯缺陷，上、下兩節(jié)樁脫開約15mm，在空隙壓實前的豎向極限承載力為550kN, 壓實后的豎向極限承載力可以達到1100kN。
綜合靜載試驗和低應(yīng)變動測試驗曲線可表明，在接樁處有明顯的脫開缺陷，且由于接樁部位脫節(jié)，嚴重影響其單樁承載力的向上傳遞，但其上下兩節(jié)樁的樁身完整性均良好。
后對該工程的全部基樁進行低應(yīng)變動測試驗，檢測發(fā)現(xiàn)有34根樁在不同程度上在接樁處存在明顯的缺陷，事故的規(guī)模和性質(zhì)是顯而易見的，為了充分利用脫節(jié)的兩節(jié)樁，并彌補脫節(jié)的缺陷，使其缺陷樁的豎向承載力能正常傳遞，讓缺陷樁的單樁極限承載力基本達到設(shè)計要求，所以我們采用了錘擊技術(shù)對其進行動力復(fù)位。
關(guān)鍵字：預(yù)制方樁 缺陷 波形曲線 PIT PDA 沉降
0．引言
近年來，預(yù)制方樁在上海地區(qū)的多層、小高層民用住宅以及工業(yè)廠房項目的基樁工程中得到了廣泛的應(yīng)用，隨之而來的，由于打樁過程中多節(jié)樁接頭的焊接質(zhì)量不好、現(xiàn)場預(yù)制而導(dǎo)致樁身混凝土強度偏低、錘擊應(yīng)力過高及土方開挖等施工因素而造成的預(yù)制方樁產(chǎn)生裂縫、斷裂甚至上下節(jié)脫離的工程質(zhì)量事故時有發(fā)生。沉樁后的基樁檢測，成為對預(yù)制方樁施工質(zhì)量的主要控制手段之一。
本文以位于上海郊區(qū)軟弱土層上建造的一12層住宅樓為背景，介紹在用PIT（美）(Pile Integrity Tester) 樁身完整性測試儀進行低應(yīng)變檢測和靜載荷試驗后，結(jié)合沉降測量、地質(zhì)資料、施工資料等進行綜合分析，對樁的缺陷性質(zhì)做出了正確判別，并采取了動力復(fù)位的治理方法及PDA（美）（PileDriving Analyzer）打樁分析儀的高應(yīng)變法對復(fù)位效果進行評判，由此杜絕了工程隱患。
1．工程概況
某民用住宅工程為12層的框剪結(jié)構(gòu)，基樁采用混凝土預(yù)制方樁。樁型為JZHb-235-1313B，樁端持力層為⑤-1b粉質(zhì)粘土夾砂層，單樁抗壓承載力設(shè)計值為680kN，總樁數(shù)為235根。場地地質(zhì)概況：擬建場地屬濱海平原地貌類型，樁長范圍內(nèi)各土層物理力學(xué)指標表1。
2．工程樁檢測結(jié)果
該工程基坑開挖1.5米左右，按設(shè)計要求對3根樁進行單樁豎向抗壓極限承載力試驗，試驗前的低應(yīng)變動測試驗發(fā)現(xiàn)其中2根的反射波曲線出現(xiàn)明顯的接樁位置缺陷，其57#和106#樁低應(yīng)變反射波曲線分別見圖1和圖2。
表1 地基土土層分布及物理力學(xué)指標
層號
土層名稱
厚 度（m）
比貫入阻力Ps（Mpa）
標準貫入
N63.5（擊）
預(yù)制樁
fs（kPa）
fp（kPa）
②
粉質(zhì)粘土
0.00~2.20
0.60
15
③
淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土
615~8.90
0.48
<6m,15
>6m,20
④
淤泥質(zhì)粘土
3.90~8.10
0.59
20
⑤1a
粘土
4.40~7.30
0.80
30
⑤1b
粉質(zhì)粘土夾砂
2.95~13.20
1.73
5.7
50
1500
⑤4
粉質(zhì)粘土
0.00~6.30
3.37
7.8
65
2000
⑦1
砂質(zhì)粉土
0.00~6.55
8.02
25.4
75
4000
⑦2a
粉砂
7.90~14.90
14.27
39.6
90
6000
隨后的靜載試驗結(jié)果也表明此2根試驗樁的單樁極限抗壓承載力均未達到設(shè)計值，且其中1根的情況非常典型: Q-S曲線在550kN出現(xiàn)明顯向下的拐點，即660kN荷載下的沉降明顯增大，是前一級的3倍多，而在770kN后沉降收斂，曲線又開始上翹；從S-lgt曲線中也可以看到660kN荷載級明顯曲折，沉降出現(xiàn)極大值。上述現(xiàn)象非常明確的表明本試樁接樁處有明顯缺陷，上、下兩節(jié)樁脫開約15mm，在空隙壓實前的豎向極限承載力為550kN, 壓實后的豎向極限承載力可以達到1100kN。
綜合靜載試驗和低應(yīng)變動測試驗曲線可表明，在接樁處有明顯的脫開缺陷，且由于接樁部位脫節(jié)，嚴重影響其單樁承載力的向上傳遞，但其上下兩節(jié)樁的樁身完整性均良好。
后對該工程的全部基樁進行低應(yīng)變動測試驗，檢測發(fā)現(xiàn)有34根樁在不同程度上在接樁處存在明顯的缺陷，事故的規(guī)模和性質(zhì)是顯而易見的，為了充分利用脫節(jié)的兩節(jié)樁，并彌補脫節(jié)的缺陷，使其缺陷樁的豎向承載力能正常傳遞，讓缺陷樁的單樁極限承載力基本達到設(shè)計要求，所以我們采用了錘擊技術(shù)對其進行動力復(fù)位。