實(shí)習(xí)報(bào)告在很多人看來(lái)都很難寫(xiě)，為此出國(guó)留學(xué)網(wǎng)實(shí)習(xí)報(bào)告范文欄目為大家精心提供《煉鐵廠(chǎng)實(shí)習(xí)報(bào)告范文》作為參考，希望對(duì)大家有所幫助。
一、實(shí)習(xí)時(shí)間
200X年X月X日—X月X日
二、實(shí)習(xí)地點(diǎn)
武漢鋼鐵公司煉鐵廠(chǎng)五號(hào)高爐、畢業(yè)設(shè)計(jì)辦公室。
三、實(shí)習(xí)目的
(1)對(duì)高爐結(jié)構(gòu)、主要的技術(shù)指標(biāo)及任務(wù)措施的認(rèn)識(shí)了解。
大學(xué)的最后一個(gè)學(xué)期，我們?cè)诶蠋煹膸ьI(lǐng)下，到武漢鋼鐵公司煉鐵廠(chǎng)五號(hào)高爐進(jìn)行了為期兩周的畢業(yè)實(shí)習(xí)。在實(shí)習(xí)期間，對(duì)其高爐結(jié)構(gòu)、主要的技術(shù)指標(biāo)及任務(wù)措施做了全面的了解。
武鋼股份有限公司煉鐵廠(chǎng)現(xiàn)有六座現(xiàn)代化大型高爐，是我國(guó)生鐵的重要生產(chǎn)基地之一。煉鐵廠(chǎng) 1958年9月13日建成投產(chǎn)。經(jīng)過(guò)49年的建設(shè)、改造和發(fā)展，年生產(chǎn)規(guī)模達(dá)到1000萬(wàn)噸。煉鐵廠(chǎng)5號(hào)高爐是武鋼自行投資建成的一座集國(guó)內(nèi)外十余種先進(jìn)技術(shù)于一身的特大型現(xiàn)代化高爐。有效容積3200m3，32個(gè)風(fēng)口，環(huán)形出鐵場(chǎng)設(shè)有四個(gè)鐵口，對(duì)稱(chēng)兩個(gè)鐵口出鐵，另兩個(gè)鐵口檢修備用，日產(chǎn)生鐵達(dá)7000t以上。引進(jìn)盧森堡PW公司的第四代水冷傳動(dòng)齒輪箱并罐式無(wú)鐘爐頂設(shè)備，設(shè)計(jì)頂壓可達(dá)0.245MPa。矩形陶瓷燃燒器內(nèi)燃式熱風(fēng)爐可穩(wěn)定地提供1150℃的風(fēng)溫。5號(hào)高爐1991年10月19日點(diǎn)火投產(chǎn)。投產(chǎn)初期高爐強(qiáng)化冶煉水平不高，技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)較差。經(jīng)過(guò)廣大技術(shù)人員及職工的共同努力，高爐冶煉技術(shù)不斷進(jìn)步，從1993年開(kāi)始進(jìn)入強(qiáng)化冶煉期，生產(chǎn)水平逐年提高，主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)達(dá)到并超過(guò)了國(guó)內(nèi)先進(jìn)水平。具體參數(shù)見(jiàn)表1。
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表1 5號(hào)高爐主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)
項(xiàng)目 1992年 1993年 1994年 1995年 1996年 1997年 1998年 1999年 2000年 2001年
實(shí)產(chǎn)生鐵，萬(wàn)t 165.9 200.2 213.2 192.2 183.5 233.0 245.2 241.9 245.4 249.7
利用系數(shù)，t/(m3?d) 1.424 1.718 1.829 1.812 1.572 2.082 2.189 2.160 2.185 2.229
風(fēng)量，m3/min 4941 5843 5902 6001 5313 6133 6224 6274 6283 6285
風(fēng)速，m/s 210 218 221 228 212 232 233 234 236 237
透氣性，Q/△P 34.08 37.70 38.08 38.22 36.90 39.06 40.42 40.74 42.17 41.08
頂壓，kPa 152 187 191 188 168 199 207 210 208 204
熱風(fēng)溫度，℃ 1034 1088 1130 1133 1075 1136 1130 1125 1102 1104
富氧率，% / 0.06 1.09 1.33 1.368 1.213 1.433 1.568 1.520 1.588
入爐焦比，kg/t 491.3 485.9 470.8 477.7 477.0 428.9 412.8 405.9 398.7 396.1
小焦比，kg/t 9.8 17.4 15.5 16.3 22.6 30.0 32.4 29.7 22.8 26.2
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煤比，kg/t 31.5 69.4 77.9 82.8 79.5 99.5 108.2 120.0 122.1 123.3
綜合焦比，kg/t 540.7 545.9 536.8 550.0 547.3 527.6 523.6 525.6 514.6 515.6
CO利用率，% 40.04 42.08 43.10 42.93 41.33 44.66 44.57 44.25 44.19 44.19
2 主要技術(shù)措施
1991年5號(hào)高爐投產(chǎn)以后，廣大技術(shù)人員通過(guò)提高精料水平、改進(jìn)高爐管理和操作方式，提高了高爐利用系數(shù)，對(duì)煉鐵工藝的薄弱環(huán)節(jié)展開(kāi)攻關(guān)活動(dòng)，高爐的各項(xiàng)技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)得到了明顯的改善，實(shí)現(xiàn)了高爐的優(yōu)質(zhì)、高產(chǎn)、低耗、長(zhǎng)壽。
2.1 貫徹精料方針，優(yōu)化配礦結(jié)構(gòu)
加強(qiáng)對(duì)原燃料的管理，盡可能穩(wěn)定熟料率在87%以上，使得爐內(nèi)操作條件得到改善。同時(shí)，加強(qiáng)對(duì)燒結(jié)礦和焦炭的重要參數(shù)進(jìn)行跟蹤管理，重視原燃料的篩分整理，并相應(yīng)地調(diào)節(jié)高爐的操作參數(shù)。入爐燒結(jié)礦采用雙層篩及梳齒篩過(guò)篩，采用高堿度燒結(jié)礦+酸性球團(tuán)礦+塊礦的爐料結(jié)構(gòu)。
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合理使用進(jìn)口礦石，逐步提高了入爐品位，入爐礦品位從54%提高到59%。通過(guò)多年的摸索，他們逐漸形成了適合5號(hào)高爐特點(diǎn)的配料結(jié)構(gòu)(參見(jiàn)表2)，既保證了爐渣的脫硫能力，又減少了渣量。爐料結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定、原料質(zhì)量和品位的提高，為穩(wěn)定爐況和強(qiáng)化冶煉提供了物質(zhì)保障。
表2 高爐爐料結(jié)構(gòu)，(%)
爐料 燒結(jié)礦 球團(tuán)礦 進(jìn)口塊礦海南礦 釩鈦礦
配比 68～72 16～20 5～12 1～6 1.5～5
2.2 抓好爐況穩(wěn)定順行及大噴煤技術(shù)
近年來(lái)，通過(guò)不斷加強(qiáng)爐況的維護(hù)，在高爐保持長(zhǎng)期的穩(wěn)定順行方面進(jìn)行了一些有益的探索。
2.2.1 合理的裝料制度
5號(hào)高爐開(kāi)爐初期沿用的鐘式布料模式，采用的是單環(huán)布料，C76↓O76↓,高爐爐況不穩(wěn)定，煤氣利用率及技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)都很差。為了控制料面形狀及調(diào)整焦炭平臺(tái)的寬度，開(kāi)始采用多環(huán)布料方式，首先采用二環(huán)布料，之后，又逐漸將布料角位增加到4個(gè)、5個(gè)，其較典型的布料矩陣為C87654321↓O876341↓，高爐的透氣性及穩(wěn)定性得到改善，煤氣利用率及技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)得到提高。為了穩(wěn)定高爐煤氣流，將焦炭布向1號(hào)角位，采用中心加焦技術(shù)以增加中心部位的焦炭量，使得高爐透氣性改善，減少了爐況的波動(dòng)。1994年10月，進(jìn)行螺旋布料試驗(yàn)，即C876541432213↓O87653441↓，5號(hào)高爐爐況更加穩(wěn)定，1996年以后又將布礦焦的角位推向9號(hào)角位，并保持適宜的O/C分布，較典型的布料矩陣為C987651332223↓O876534332↓，經(jīng)過(guò)改進(jìn)后的裝料制度，得到了良好的效果，不僅適當(dāng)抑制了邊緣煤氣流，同時(shí)也適當(dāng)發(fā)展了中心煤氣流，生產(chǎn)技術(shù)指標(biāo)進(jìn)一步得到提高，高爐利用系數(shù)突破2.2t/(m3?d)，其它主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)也得到明顯改善，為高爐強(qiáng)化冶煉及富氧噴煤技術(shù)提供了有利的條件。
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2.2.2 合適的送風(fēng)制度
調(diào)整好送風(fēng)制度，采用長(zhǎng)短風(fēng)口相結(jié)合，保持初始煤氣流合理分布，維持合理的回旋區(qū)深度，確保上部爐料均衡下降，穩(wěn)定了高爐傳熱傳質(zhì)過(guò)程。在開(kāi)爐初，風(fēng)口進(jìn)風(fēng)面積曾達(dá)到0.4586m2，但風(fēng)速不足，僅220m/s左右，難以吹透中心，故而爐缸工作狀態(tài)不佳。之后，通過(guò)逐步摸索，將φ130和φ140的風(fēng)口合理配合使用，風(fēng)口進(jìn)風(fēng)面積控制在0.4502～0.4353m2的范圍，確保風(fēng)速在235m/s左右。5號(hào)高爐的生產(chǎn)實(shí)踐表明，風(fēng)速控制在240m/s左右，高爐穩(wěn)定順行情況良好，其技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)也明顯地改善了。隨著高爐爐役期的增長(zhǎng)，逐步采用長(zhǎng)風(fēng)口及加長(zhǎng)風(fēng)口，維持合理的鼓風(fēng)動(dòng)能，使得高爐爐缸保持良好的工作狀況，爐況更趨穩(wěn)定，富氧噴煤技術(shù)得到保障，高爐利用系數(shù)明顯提高。
在日常操作管理中，明確規(guī)定風(fēng)量和風(fēng)壓范圍，始終控制合適的風(fēng)量和風(fēng)壓，使風(fēng)量與頂壓相匹配，維持合理的風(fēng)速和鼓風(fēng)動(dòng)能。若不能全風(fēng)操作，就及時(shí)調(diào)整裝料制度(如縮小批重等)，使風(fēng)量恢復(fù)到正常水平。
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2.2.3 抓好爐況穩(wěn)順及富氧大噴煤技術(shù)
高爐富氧噴吹煤粉以后，料速加快，風(fēng)口明亮，渣鐵物理熱提高，鐵水溫度達(dá)到1490℃以上，同時(shí)對(duì)煤槍進(jìn)行了改進(jìn)，調(diào)整了風(fēng)管結(jié)構(gòu)，即使噴煤超過(guò)120kg/t，風(fēng)口磨壞的數(shù)量仍大幅度減少，為高爐冶煉低硅低硫生鐵創(chuàng)造了有利條件。由于富氧量受客觀條件的限制，富氧率在1.3%左右。
2.2.4 以合適的爐渣堿度控制鐵水含硫量
提高爐渣堿度可提高爐缸物理熱，并能有效抑制硅的還原，對(duì)冶煉低硅生鐵有利。但若爐渣堿度過(guò)高，生鐵〔S〕低于0.010%以下，則不利于渣鐵的流動(dòng)性。根據(jù)我們的生產(chǎn)實(shí)踐，高爐爐渣二元堿度維持在1.15左右，〔S〕基本上控制在0.025±0.005%，對(duì)高爐高產(chǎn)穩(wěn)產(chǎn)有利。
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2.2.5 加入適量小塊焦
小塊焦入爐前與礦石混合，然后裝入高爐，落在中間環(huán)帶，可形成透氣性較好的礦焦混合層，改善高爐中間帶的透氣性，相應(yīng)地控制了邊緣煤氣流。5號(hào)高爐通過(guò)向礦石中混入小塊焦(10mm～30mm)來(lái)降低軟熔帶透氣性阻力，取得了令人滿(mǎn)意的效果。目前5號(hào)高爐一般小塊焦的加入量在1.0t/批左右。
2.3 充分使用高風(fēng)溫，保持充沛的爐缸溫度
不斷提高高爐工長(zhǎng)的操作技術(shù)水平，及時(shí)調(diào)整操作參數(shù)，充分發(fā)揮改進(jìn)型熱風(fēng)爐的能力，穩(wěn)定高風(fēng)溫操作，減少爐況波動(dòng)。目前，5號(hào)高爐在單燒高爐煤氣，采用雙預(yù)熱的情況下，可提供1150℃以上的高風(fēng)溫。積極推行高風(fēng)溫、全風(fēng)量、富氧大噴煤等強(qiáng)化操作，為保持理論燃燒溫度在2250℃～2400℃左右，規(guī)定正常情況下風(fēng)溫使用水平不得低于1100℃。
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采取加重邊緣、適當(dāng)疏松中心的布料矩陣，改善煤氣利用，提高了高爐爐況的穩(wěn)定性，為進(jìn)一步提高冶煉強(qiáng)度創(chuàng)造了條件。1992年3月3日開(kāi)始噴吹無(wú)煙煤，1993年12月9日開(kāi)始富氧鼓風(fēng)，高爐逐步實(shí)現(xiàn)富氧噴煤操作。前期由于各方面因素的影響，噴煤量一直不高，經(jīng)過(guò)廣大技術(shù)人員及職工的摸索，1996年噴煤量超過(guò)80kg/t，1998年平均煤比達(dá)108.2kg/t，1999年以后平均煤比超過(guò)120kg/t。噴煤量加大以后，根據(jù)大氣濕度的變化，嚴(yán)格控制鼓風(fēng)的加濕量以保證風(fēng)口前理論燃燒溫度。
隨著高爐原燃料質(zhì)量的改善及設(shè)備運(yùn)行質(zhì)量的提高，1996年以后，通過(guò)加重焦炭負(fù)荷，增加噴煤量，提高風(fēng)溫及爐渣堿度，生鐵含硅量穩(wěn)步下降，具體指標(biāo)見(jiàn)表3。
表3 高爐爐溫控制情況
時(shí)間 1992年 1993年 1994年 1995年 1996年 1997年 1998年 1999年 2000年 2001年
焦炭負(fù)荷 3.541 3.382 3.509 3.448 3.532 3.837 3.959 4.017 4.079 4.064
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爐渣堿度 1.03 1.07 1.09 1.11 1.11 1.13 1.05 1.09 1.08 1.12
生鐵含硅量 0.700 0.612 0.611 0.623 0.640 0.602 0.572 0.548 0.520 0.498
2.4 加強(qiáng)爐型與冷卻制度的管理
高爐長(zhǎng)壽是一項(xiàng)系統(tǒng)工程，是諸多因素綜合防治的結(jié)果。5號(hào)高爐采用的軟水密閉循環(huán)冷卻系統(tǒng)分冷卻壁、風(fēng)口區(qū)和爐底區(qū)三個(gè)相互獨(dú)立的子系統(tǒng)，能有效地保證各部位的冷卻強(qiáng)度。從開(kāi)爐伊始，5號(hào)高爐就非常重視爐型與冷卻制度的管理，保證足夠的冷卻強(qiáng)度，嚴(yán)格控制冷卻壁熱負(fù)荷、水溫差、冷卻壁溫度，維護(hù)合理的操作爐型，確保爐況的穩(wěn)定順行，延長(zhǎng)高爐壽命。
5號(hào)高爐的爐底采用了水冷炭磚薄爐底結(jié)構(gòu)，1993年6月第一層靠中心一點(diǎn)達(dá)到650℃并逐步上升，爐底供水已到設(shè)計(jì)能力，為實(shí)現(xiàn)高爐安全長(zhǎng)壽，開(kāi)始加入釩鈦礦護(hù)爐。使用量為入爐礦總量的2.5%，半月后此點(diǎn)溫度下降到550℃。此后堅(jiān)持長(zhǎng)期適量加入釩鈦礦護(hù)爐的原則，加強(qiáng)對(duì)爐底溫度的日常監(jiān)控，采取增減釩鈦礦入爐量的措施，保證護(hù)爐強(qiáng)化兩不誤。在正常情況下，釩鈦礦加入量控制在1.5%左右，其效果非常好。
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從其它高爐多年的生產(chǎn)實(shí)踐來(lái)看，高爐冷卻壁的損壞多集中在爐腹至爐身下部區(qū)域，對(duì)于5號(hào)高爐則第6、8、9段冷卻壁為重點(diǎn)維護(hù)區(qū)域。在正常情況下，5號(hào)高爐嚴(yán)格控制冷卻壁的進(jìn)水溫度，不允許冷卻壁溫度大于200℃，第6段冷卻壁的溫度控制在120～135℃之間，第8段冷卻壁的溫度控制在100～110℃。在生產(chǎn)中嚴(yán)格控制各區(qū)域冷卻壁的熱流強(qiáng)度，以形成穩(wěn)定的渣皮保護(hù)磚襯，同時(shí)在操作制度上盡量避免高溫區(qū)下移。
5號(hào)高爐投產(chǎn)10年，僅燒壞了不同冷卻壁上的13根勾頭管和4根直管(5號(hào)高爐共有192根直管、96根勾頭管和48根蛇形管)，為5號(hào)高爐一代爐齡達(dá)到15年奠定了堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。
2.5 優(yōu)化生產(chǎn)組織協(xié)調(diào)，實(shí)現(xiàn)均衡生產(chǎn)，加強(qiáng)設(shè)備管理
樹(shù)立“一盤(pán)棋”思想，以爐內(nèi)為中心，以爐前為重點(diǎn)，明確各崗位責(zé)任，相互配合，嚴(yán)格執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn)化作業(yè)。隨著高爐的不斷強(qiáng)化，渣鐵量增加，做好出鐵安排，實(shí)行日出鐵15次，基本消除了渣鐵不能及時(shí)排放的問(wèn)題，縮短了出鐵間隔時(shí)間。及時(shí)排出渣鐵，緩解了高爐憋風(fēng)現(xiàn)象，促進(jìn)了高爐的穩(wěn)定順行，提高了冶煉強(qiáng)度。
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