[摘要] 結(jié)合工程實(shí)際淺談建筑模板工程中以碳素鋼管代替木枋大龍骨施工技術(shù)利弊。
[關(guān)鍵詞] 工程實(shí)際 利弊 改進(jìn)措施
1、前言
目前，在我公司施工的某工程嘗試使用建筑工程中剛興起的碳素鋼管代替木枋大龍骨的新技術(shù)，在工程中發(fā)揮了實(shí)際作用，但也發(fā)現(xiàn)了不足的地方。特引出如下探討意見(jiàn)，供同行參考。
2、應(yīng)用實(shí)例
我司某工程梁截面為300×750，采用門(mén)式腳手架間距1.8 m作為支撐體系；大龍骨采用4 0×60，壁厚3mm的方鋼管，材質(zhì)是Q－235A鋼；小龍骨仍采用80×100木枋，間距300mm，其上方為木夾板材質(zhì)的梁底板。
采用以上模板體系主要要解決以下技術(shù)問(wèn)題，即：①通過(guò)力學(xué)驗(yàn)算，確定擬用的方鋼管的強(qiáng)度、剛度及其穩(wěn)定性是否滿(mǎn)足要求，驗(yàn)算中按照舊規(guī)范GB50204－92而沒(méi)有參考新規(guī)范，這是因?yàn)樾乱?guī)范GB50204－2002中沒(méi)有敘述模板的設(shè)計(jì)計(jì)算，只是質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范；②為防止方鋼管滾動(dòng)，采用改進(jìn)型門(mén)式腳手架可調(diào)托；③采用鋼制夾子，解決鋼木龍骨之間的固結(jié)。
2.1采用碳素鋼管大龍骨體系實(shí)施技術(shù)改進(jìn)詳解
第②點(diǎn)采用新技術(shù)，即圖1所示的可調(diào)托，減少托的寬度以?shī)A緊方鋼管，達(dá)到防止其滾動(dòng)
第③點(diǎn)采用以下新技術(shù)：在方鋼管套進(jìn)幾個(gè)夾子，其兩個(gè)定位片間距80mm，正好是小龍骨木枋的寬度，以限定木枋的位置，夾子用兩個(gè)螺栓擰緊在方鋼管的任意位置，最后在方鋼管的兩端焊上一片擋板，以防止夾子脫出方鋼管，其具體構(gòu)造如圖2.
大龍骨采用的方鋼管截面為40×60，壁厚3mm，重量為4.42kg/m，材質(zhì)為Q－235－A級(jí)鋼。梁（300×750）模板的安裝如圖3所示。
2.2模板的設(shè)計(jì)計(jì)算
以每條小龍骨承受豎向力=1.2×（模板自重＋鋼筋重＋混凝土重）＋1.4×垂直活荷載= 2.32kN， 對(duì)比使用方鋼管和木枋分別作大龍骨的受力情況。
⑴平均分配傳遞到方鋼管大龍骨的集中荷載為1.16kN，跨度為1.8m，每隔300mm承受1個(gè)集中荷載，共5個(gè)，按簡(jiǎn)支梁計(jì)算，彎矩M=1.566kN？m，剪力V=2.90kN.
a.方鋼管
截面慣性矩Iz=（bh3－b1h13）/12=27.38cm4（式中b=4cm，h=6cm，b1=3.4cm，h1=5.4cm）；
截面抗彎模量Wz=（bh3－b1h13）/6h=9.13cm3； 彈性模量E=2.1×105N/mm2， 于是得：
δ=M/Wz=171.52N/mm2 τ=VSz/Izb=0.91N/mm2f=10N/mm2，強(qiáng)度不滿(mǎn)足要求。
τ=VSz/Izb=0.54N/mm2
[關(guān)鍵詞] 工程實(shí)際 利弊 改進(jìn)措施
1、前言
目前，在我公司施工的某工程嘗試使用建筑工程中剛興起的碳素鋼管代替木枋大龍骨的新技術(shù)，在工程中發(fā)揮了實(shí)際作用，但也發(fā)現(xiàn)了不足的地方。特引出如下探討意見(jiàn)，供同行參考。
2、應(yīng)用實(shí)例
我司某工程梁截面為300×750，采用門(mén)式腳手架間距1.8 m作為支撐體系；大龍骨采用4 0×60，壁厚3mm的方鋼管，材質(zhì)是Q－235A鋼；小龍骨仍采用80×100木枋，間距300mm，其上方為木夾板材質(zhì)的梁底板。
采用以上模板體系主要要解決以下技術(shù)問(wèn)題，即：①通過(guò)力學(xué)驗(yàn)算，確定擬用的方鋼管的強(qiáng)度、剛度及其穩(wěn)定性是否滿(mǎn)足要求，驗(yàn)算中按照舊規(guī)范GB50204－92而沒(méi)有參考新規(guī)范，這是因?yàn)樾乱?guī)范GB50204－2002中沒(méi)有敘述模板的設(shè)計(jì)計(jì)算，只是質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范；②為防止方鋼管滾動(dòng)，采用改進(jìn)型門(mén)式腳手架可調(diào)托；③采用鋼制夾子，解決鋼木龍骨之間的固結(jié)。
2.1采用碳素鋼管大龍骨體系實(shí)施技術(shù)改進(jìn)詳解
第②點(diǎn)采用新技術(shù)，即圖1所示的可調(diào)托，減少托的寬度以?shī)A緊方鋼管，達(dá)到防止其滾動(dòng)
第③點(diǎn)采用以下新技術(shù)：在方鋼管套進(jìn)幾個(gè)夾子，其兩個(gè)定位片間距80mm，正好是小龍骨木枋的寬度，以限定木枋的位置，夾子用兩個(gè)螺栓擰緊在方鋼管的任意位置，最后在方鋼管的兩端焊上一片擋板，以防止夾子脫出方鋼管，其具體構(gòu)造如圖2.
大龍骨采用的方鋼管截面為40×60，壁厚3mm，重量為4.42kg/m，材質(zhì)為Q－235－A級(jí)鋼。梁（300×750）模板的安裝如圖3所示。
2.2模板的設(shè)計(jì)計(jì)算
以每條小龍骨承受豎向力=1.2×（模板自重＋鋼筋重＋混凝土重）＋1.4×垂直活荷載= 2.32kN， 對(duì)比使用方鋼管和木枋分別作大龍骨的受力情況。
⑴平均分配傳遞到方鋼管大龍骨的集中荷載為1.16kN，跨度為1.8m，每隔300mm承受1個(gè)集中荷載，共5個(gè)，按簡(jiǎn)支梁計(jì)算，彎矩M=1.566kN？m，剪力V=2.90kN.
a.方鋼管
截面慣性矩Iz=（bh3－b1h13）/12=27.38cm4（式中b=4cm，h=6cm，b1=3.4cm，h1=5.4cm）；
截面抗彎模量Wz=（bh3－b1h13）/6h=9.13cm3； 彈性模量E=2.1×105N/mm2， 于是得：
δ=M/Wz=171.52N/mm2 τ=VSz/Izb=0.91N/mm2f=10N/mm2，強(qiáng)度不滿(mǎn)足要求。
τ=VSz/Izb=0.54N/mm2