1、沒對水力計算的結(jié)果進(jìn)行修正
在熱水管網(wǎng)水力計算中存在這樣一種假設(shè)：在同一管段中設(shè)計熱水用量（即配水流量）以0.8～1.5m/s的流速計算，循環(huán)流量以0.1～0.5m/s的流速計算，這樣的假設(shè)是不合理的。經(jīng)下面的公式推算可以看出兩種流量采用分離式或合流式計算法在配水管網(wǎng)水力計算中存在的差異。
在高層建筑的熱水機(jī)械循環(huán)系統(tǒng)中總循環(huán)流量（循環(huán)流量和附加循環(huán)流量的總和）是設(shè)計熱水用量的25%～30%，取qx=0.30qp.按分離式計算，合流后配水管網(wǎng)總水頭損失為1.09（hpy+hpj）；按合流式計算，合流后配水管網(wǎng)總水頭損失則為1.69（hpy+hpj），其中hpy為配水管網(wǎng)的沿程水頭損失，hpj為配水管網(wǎng)的局部水頭損失。也就是說合流后實際需要的補(bǔ)水壓力和循環(huán)泵的揚(yáng)程都比分離式計算結(jié)果大很多，這也正是一些工程按照分離式水力計算設(shè)計出的熱水系統(tǒng)在用水高峰期，高處用水點和區(qū)域時常出現(xiàn)壓力不穩(wěn)甚至斷流的內(nèi)在原因。解決的方法是按合流后的流量和經(jīng)濟(jì)流速來重新選取配水管徑，降低合流流速和水頭損失或提高補(bǔ)水口壓力和循環(huán)水泵揚(yáng)程。
合流后增加的沿程和局部水頭損失如何在配水流量和循環(huán)流量之間分配尚無試驗和資料查證。依據(jù)水頭損失與流量的平方呈正比的關(guān)系，筆者建議按流量平方比進(jìn)行分配以對分離式計算的水頭損失進(jìn)行修正，進(jìn)而修正補(bǔ)水口所需的壓力和循環(huán)水泵的揚(yáng)程。
2、沒用補(bǔ)水壓力校核水箱設(shè)置高度
對于加熱器位于上方的上行下給式熱水系統(tǒng)，補(bǔ)水從高位水箱經(jīng)補(bǔ)水管到加熱器，然后通過配水管到達(dá)最不利用水點，所經(jīng)路線與通常采用的上行下給式冷水系統(tǒng)接近，高位水箱安裝高度應(yīng)基本滿足最不利用水點的水壓要求。但對加熱器位于上方的下行上給式或加熱器位于下方的下行上給式和上行下給式熱水系統(tǒng)的補(bǔ)水所經(jīng)路線，與通常采用的上行下給式冷水系統(tǒng)相差很多，其水頭損失很大，高位水箱的高度往往滿足不了熱水系統(tǒng)最不利點和區(qū)域的水壓要求（甚至出現(xiàn)區(qū)域性斷水現(xiàn)象）。因此，此時水箱高度的決定因素應(yīng)為是否滿足熱水系統(tǒng)最不利用水點的水壓要求。
高位水箱最低水位與最不利用水點的高差ΔH應(yīng)滿足：
ΔH≥hly+hlj+hj+hry+hrj+hl
式中 hly、hlj——分別為補(bǔ)冷水管的沿程和局部水頭損失
hry、hrj——分別為加熱器出口至最不利用水點配水管的沿程和局部水頭損失（已經(jīng)合流式計算修正）
hj——加熱器水頭損失
hl——用水點流出水頭
3、補(bǔ)水管管徑選取不當(dāng)
實際工程中為熱水系統(tǒng)補(bǔ)水的高位水箱因受建筑設(shè)備間的限制其安裝位置和高度已確定，也就是補(bǔ)水箱的最低水位與最不利用水點的高差ΔH已確定，配水管網(wǎng)的管徑根據(jù)設(shè)計秒流量和循環(huán)流量的合流也已初步選定，因此在影響ΔH值的因素中只有補(bǔ)水管的沿程和局部水頭損失能夠隨補(bǔ)水管徑大小進(jìn)行調(diào)整。具體方法是利用ΔH計算公式算出hly+hlj的值，若出現(xiàn)ΔH-（hly+hlj）≤0則必須采取提高水箱的安裝高度、擴(kuò)大配水管徑或?qū)ρa(bǔ)水進(jìn)行加壓等措施；若ΔH-（hly+hlj）＞0，則利用水頭損失公式反推出補(bǔ)水管的最小管徑（若求得的補(bǔ)水管的最小管徑太大則應(yīng)適當(dāng)放大配水管徑或提高補(bǔ)水箱的安裝高度）。
在熱水管網(wǎng)水力計算中存在這樣一種假設(shè)：在同一管段中設(shè)計熱水用量（即配水流量）以0.8～1.5m/s的流速計算，循環(huán)流量以0.1～0.5m/s的流速計算，這樣的假設(shè)是不合理的。經(jīng)下面的公式推算可以看出兩種流量采用分離式或合流式計算法在配水管網(wǎng)水力計算中存在的差異。
在高層建筑的熱水機(jī)械循環(huán)系統(tǒng)中總循環(huán)流量（循環(huán)流量和附加循環(huán)流量的總和）是設(shè)計熱水用量的25%～30%，取qx=0.30qp.按分離式計算，合流后配水管網(wǎng)總水頭損失為1.09（hpy+hpj）；按合流式計算，合流后配水管網(wǎng)總水頭損失則為1.69（hpy+hpj），其中hpy為配水管網(wǎng)的沿程水頭損失，hpj為配水管網(wǎng)的局部水頭損失。也就是說合流后實際需要的補(bǔ)水壓力和循環(huán)泵的揚(yáng)程都比分離式計算結(jié)果大很多，這也正是一些工程按照分離式水力計算設(shè)計出的熱水系統(tǒng)在用水高峰期，高處用水點和區(qū)域時常出現(xiàn)壓力不穩(wěn)甚至斷流的內(nèi)在原因。解決的方法是按合流后的流量和經(jīng)濟(jì)流速來重新選取配水管徑，降低合流流速和水頭損失或提高補(bǔ)水口壓力和循環(huán)水泵揚(yáng)程。
合流后增加的沿程和局部水頭損失如何在配水流量和循環(huán)流量之間分配尚無試驗和資料查證。依據(jù)水頭損失與流量的平方呈正比的關(guān)系，筆者建議按流量平方比進(jìn)行分配以對分離式計算的水頭損失進(jìn)行修正，進(jìn)而修正補(bǔ)水口所需的壓力和循環(huán)水泵的揚(yáng)程。
2、沒用補(bǔ)水壓力校核水箱設(shè)置高度
對于加熱器位于上方的上行下給式熱水系統(tǒng)，補(bǔ)水從高位水箱經(jīng)補(bǔ)水管到加熱器，然后通過配水管到達(dá)最不利用水點，所經(jīng)路線與通常采用的上行下給式冷水系統(tǒng)接近，高位水箱安裝高度應(yīng)基本滿足最不利用水點的水壓要求。但對加熱器位于上方的下行上給式或加熱器位于下方的下行上給式和上行下給式熱水系統(tǒng)的補(bǔ)水所經(jīng)路線，與通常采用的上行下給式冷水系統(tǒng)相差很多，其水頭損失很大，高位水箱的高度往往滿足不了熱水系統(tǒng)最不利點和區(qū)域的水壓要求（甚至出現(xiàn)區(qū)域性斷水現(xiàn)象）。因此，此時水箱高度的決定因素應(yīng)為是否滿足熱水系統(tǒng)最不利用水點的水壓要求。
高位水箱最低水位與最不利用水點的高差ΔH應(yīng)滿足：
ΔH≥hly+hlj+hj+hry+hrj+hl
式中 hly、hlj——分別為補(bǔ)冷水管的沿程和局部水頭損失
hry、hrj——分別為加熱器出口至最不利用水點配水管的沿程和局部水頭損失（已經(jīng)合流式計算修正）
hj——加熱器水頭損失
hl——用水點流出水頭
3、補(bǔ)水管管徑選取不當(dāng)
實際工程中為熱水系統(tǒng)補(bǔ)水的高位水箱因受建筑設(shè)備間的限制其安裝位置和高度已確定，也就是補(bǔ)水箱的最低水位與最不利用水點的高差ΔH已確定，配水管網(wǎng)的管徑根據(jù)設(shè)計秒流量和循環(huán)流量的合流也已初步選定，因此在影響ΔH值的因素中只有補(bǔ)水管的沿程和局部水頭損失能夠隨補(bǔ)水管徑大小進(jìn)行調(diào)整。具體方法是利用ΔH計算公式算出hly+hlj的值，若出現(xiàn)ΔH-（hly+hlj）≤0則必須采取提高水箱的安裝高度、擴(kuò)大配水管徑或?qū)ρa(bǔ)水進(jìn)行加壓等措施；若ΔH-（hly+hlj）＞0，則利用水頭損失公式反推出補(bǔ)水管的最小管徑（若求得的補(bǔ)水管的最小管徑太大則應(yīng)適當(dāng)放大配水管徑或提高補(bǔ)水箱的安裝高度）。